Gràcies per visitar Nature.com.Esteu utilitzant una versió del navegador amb suport CSS limitat.Per obtenir la millor experiència, us recomanem que utilitzeu un navegador actualitzat (o desactiveu el mode de compatibilitat a Internet Explorer).A més, per garantir un suport permanent, mostrem el lloc sense estils ni JavaScript.
Mostra un carrusel de tres diapositives alhora.Utilitzeu els botons Anterior i Següent per moure's per tres diapositives alhora, o utilitzeu els botons lliscants al final per moure's per tres diapositives alhora.
Es van provar quatre elements de tub d'acer de formigó de goma (RuCFST), un element de tub d'acer de formigó (CFST) i un element buit en condicions de flexió pura.Els principals paràmetres són la relació de cisalla (λ) de 3 a 5 i la relació de substitució de cautxú (r) del 10% al 20%.S'obté una corba moment flector-deformació, una corba moment flector-deflexió i una corba moment flector-corbada.Es va analitzar el mode de destrucció del formigó amb un nucli de goma.Els resultats mostren que el tipus de fallada dels membres RuCFST és la fallada de corba.Les esquerdes del formigó de cautxú es distribueixen uniformement i amb moderació, i omplir el nucli de formigó amb cautxú evita el desenvolupament d'esquerdes.La relació cisalla-span va tenir poc efecte en el comportament de les mostres de prova.La taxa de substitució del cautxú té poc efecte sobre la capacitat de suportar un moment de flexió, però té un cert efecte sobre la rigidesa de flexió de la mostra.Després d'omplir-lo amb formigó de cautxú, en comparació amb mostres d'una canonada d'acer buida, es millora la capacitat de flexió i la rigidesa de flexió.
A causa del seu bon rendiment sísmic i la seva gran capacitat de càrrega, les estructures tubulars de formigó armat tradicionals (CFST) s'utilitzen àmpliament en la pràctica moderna d'enginyeria1,2,3.Com a nou tipus de formigó de cautxú, les partícules de cautxú s'utilitzen per substituir parcialment els àrids naturals.Les estructures de tubs d'acer farcits de formigó de cautxú (RuCFST) es formen omplint canonades d'acer amb formigó de cautxú per augmentar la ductilitat i l'eficiència energètica de les estructures compostes4.No només aprofita l'excel·lent rendiment dels membres del CFST, sinó que també fa un ús eficient dels residus de cautxú, que satisfà les necessitats de desenvolupament d'una economia circular verda5,6.
En els últims anys, s'ha estudiat intensament el comportament dels membres CFST tradicionals sota càrrega axial7,8, interacció axial càrrega-moment9,10,11 i flexió pura12,13,14.Els resultats mostren que la capacitat de flexió, la rigidesa, la ductilitat i la capacitat de dissipació d'energia de les columnes i bigues CFST es milloren amb el farciment intern de formigó i mostren una bona ductilitat de fractura.
Actualment, alguns investigadors han estudiat el comportament i el rendiment de les columnes RuCFST sota càrregues axials combinades.Liu i Liang15 van realitzar diversos experiments amb columnes RuCFST curtes i, en comparació amb les columnes CFST, la capacitat de suport i la rigidesa van disminuir amb l'augment del grau de substitució del cautxú i la mida de les partícules de cautxú, mentre que la ductilitat augmentava.Duarte4,16 va provar diverses columnes RuCFST curtes i va demostrar que les columnes RuCFST eren més dúctils amb un contingut creixent de cautxú.Liang17 i Gao18 també van informar de resultats similars sobre les propietats dels taps RuCFST llisos i de parets primes.Gu et al.19 i Jiang et al.20 van estudiar la capacitat de càrrega dels elements RuCFST a alta temperatura.Els resultats van mostrar que l'addició de cautxú augmentava la ductilitat de l'estructura.A mesura que augmenta la temperatura, la capacitat de càrrega inicialment disminueix lleugerament.Patel21 va analitzar el comportament de compressió i flexió de bigues i columnes CFST curtes amb extrems rodons sota càrrega axial i uniaxial.El modelatge computacional i l'anàlisi paramètrica demostren que les estratègies de simulació basades en fibra poden examinar amb precisió el rendiment dels RCFST curts.La flexibilitat augmenta amb la relació d'aspecte, la resistència de l'acer i el formigó, i disminueix amb la relació de profunditat i gruix.En general, les columnes RuCFST curtes es comporten de manera similar a les columnes CFST i són més dúctils que les columnes CFST.
Es pot veure de la revisió anterior que les columnes RuCFST milloren després de l'ús adequat d'additius de cautxú en el formigó base de les columnes CFST.Com que no hi ha càrrega axial, la flexió neta es produeix en un extrem de la biga de la columna.De fet, les característiques de flexió de RuCFST són independents de les característiques de càrrega axial22.En enginyeria pràctica, les estructures RuCFST sovint estan sotmeses a càrregues de moment de flexió.L'estudi de les seves propietats de flexió pura ajuda a determinar els modes de deformació i fallada dels elements RuCFST sota acció sísmica23.Per a les estructures RuCFST, és necessari estudiar les propietats de flexió pura dels elements RuCFST.
En aquest sentit, es van provar sis mostres per estudiar les propietats mecàniques dels elements de tub quadrat d'acer purament corbat.La resta d'aquest article s'organitza de la següent manera.En primer lloc, es van provar sis mostres de secció quadrada amb o sense farciment de cautxú.Observeu el mode de fallada de cada mostra per als resultats de la prova.En segon lloc, es va analitzar el rendiment dels elements RuCFST en flexió pura i es va discutir l'efecte d'una relació de cisalla a span de 3-5 i una relació de substitució del cautxú del 10-20% sobre les propietats estructurals de RuCFST.Finalment, es comparen les diferències de capacitat de càrrega i rigidesa a la flexió entre els elements RuCFST i els elements CFST tradicionals.
Es van completar sis exemplars CFST, quatre plens de formigó de cautxú, un de formigó normal i el sisè estava buit.Es discuteixen els efectes de la velocitat de canvi de cautxú (r) i la relació de cisalla de l'amplitud (λ).Els paràmetres principals de la mostra es mostren a la Taula 1. La lletra t indica el gruix de la canonada, B és la longitud del costat de la mostra, L és l'alçada de la mostra, Mue és la capacitat de flexió mesurada, Kie és l'inici rigidesa a la flexió, Kse és la rigidesa a la flexió en servei.escena.
L'exemplar RuCFST es va fabricar a partir de quatre plaques d'acer soldades per parells per formar un tub d'acer quadrat buit, que després es va omplir de formigó.Una placa d'acer de 10 mm de gruix està soldada a cada extrem de la mostra.Les propietats mecàniques de l'acer es mostren a la taula 2. Segons l'estàndard xinès GB/T228-201024, la resistència a la tracció (fu) i el límit elàstic (fy) d'una canonada d'acer es determinen mitjançant un mètode de prova de tracció estàndard.Els resultats de les proves són de 260 MPa i 350 MPa respectivament.El mòdul d'elasticitat (Es) és de 176 GPa i la relació de Poisson (ν) de l'acer és de 0,3.
Durant les proves, la resistència a la compressió cúbica (fcu) del formigó de referència el dia 28 es va calcular a 40 MPa.Les ràtios 3, 4 i 5 es van triar a partir de la referència anterior 25, ja que això pot revelar qualsevol problema amb la transmissió del torn.Dues taxes de substitució de cautxú del 10% i del 20% substitueixen la sorra a la mescla de formigó.En aquest estudi, es va utilitzar pols de cautxú de pneumàtics convencionals de la planta de ciment de Tianyu (marca Tianyu a la Xina).La mida de les partícules del cautxú és d'1-2 mm.La taula 3 mostra la proporció de formigó de cautxú i mescles.Per a cada tipus de formigó de cautxú, es van colar tres cubs amb un costat de 150 mm i es van curar en les condicions de prova prescrites per les normes.La sorra utilitzada en la barreja és sorra silícea i l'àrid gruixut és roca carbonatada a la ciutat de Shenyang, al nord-est de la Xina.La resistència a la compressió cúbica de 28 dies (fcu), la resistència a la compressió prismàtica (fc') i el mòdul d'elasticitat (Ec) per a diverses proporcions de substitució de cautxú (10% i 20%) es mostren a la taula 3. Implementeu l'estàndard GB50081-201926.
Totes les mostres de prova són provades amb un cilindre hidràulic amb una força de 600 kN.Durant la càrrega, dues forces concentrades s'apliquen simètricament al banc d'assaig de flexió de quatre punts i després es distribueixen per la mostra.La deformació es mesura amb cinc extensometres a cada superfície de la mostra.La desviació s'observa mitjançant tres sensors de desplaçament que es mostren a les figures 1 i 2. 1 i 2.
La prova va utilitzar un sistema de precàrrega.Carregueu a una velocitat de 2 kN/s, a continuació, feu una pausa amb una càrrega de fins a 10 kN, comproveu si l'eina i la cèl·lula de càrrega estan en condicions normals de treball.Dins de la banda elàstica, cada increment de càrrega s'aplica a menys d'una dècima part de la càrrega màxima prevista.Quan el tub d'acer es desgasta, la càrrega aplicada és inferior a una quinzena part de la càrrega màxima prevista.Mantingueu premut durant uns dos minuts després d'aplicar cada nivell de càrrega durant la fase de càrrega.A mesura que la mostra s'acosta al fracàs, la velocitat de càrrega contínua disminueix.Quan la càrrega axial arriba a menys del 50% de la càrrega final o es detecta danys evidents a la mostra, la càrrega s'acaba.
La destrucció de totes les mostres de prova va mostrar una bona ductilitat.No es van trobar esquerdes de tracció evidents a la zona de tracció del tub d'acer de la peça d'assaig.A la fig.3. Prenent com a exemple la mostra SB1, en l'etapa inicial de càrrega quan el moment flector és inferior a 18 kN·m, la mostra SB1 es troba en l'etapa elàstica sense deformació òbvia i la velocitat d'augment del moment flector mesurat és superior a la taxa d'augment de la curvatura.Posteriorment, el tub d'acer a la zona de tracció és deformable i passa a l'etapa elàstica-plàstica.Quan el moment de flexió arriba a uns 26 kNm, la zona de compressió de l'acer de mig punt comença a expandir-se.L'edema es desenvolupa gradualment a mesura que augmenta la càrrega.La corba càrrega-deflexió no disminueix fins que la càrrega arriba al seu punt màxim.
Un cop finalitzat l'experiment, es van tallar la mostra SB1 (RuCFST) i la mostra SB5 (CFST) per observar més clarament el mode de fallada del formigó base, tal com es mostra a la figura 4. Es pot veure a la figura 4 que les esquerdes de la mostra SB1 es distribueixen de manera uniforme i escassa en el formigó base, i la distància entre ells és de 10 a 15 cm.La distància entre esquerdes a la mostra SB5 és de 5 a 8 cm, les esquerdes són irregulars i evidents.A més, les esquerdes de la mostra SB5 s'estenen uns 90° des de la zona de tensió fins a la zona de compressió i es desenvolupen fins a aproximadament 3/4 de l'alçada de la secció.Les principals esquerdes de formigó a la mostra SB1 són més petites i menys freqüents que a la mostra SB5.La substitució de la sorra per cautxú pot, fins a cert punt, evitar el desenvolupament d'esquerdes al formigó.
A la fig.La figura 5 mostra la distribució de la deflexió al llarg de la longitud de cada exemplar.La línia sòlida és la corba de deflexió de la peça de prova i la línia de punts és la mitja ona sinusoïdal.De la fig.La figura 5 mostra que la corba de deflexió de la vareta està en bon acord amb la corba de mitja ona sinusoïdal a la càrrega inicial.A mesura que augmenta la càrrega, la corba de deflexió es desvia lleugerament de la corba de mitja ona sinusoïdal.Per regla general, durant la càrrega, les corbes de deflexió de totes les mostres en cada punt de mesura són una corba semisinusoïdal simètrica.
Com que la deflexió dels elements RuCFST en flexió pura segueix una corba de mitja ona sinusoïdal, l'equació de flexió es pot expressar com:
Quan la tensió màxima de la fibra és de 0,01, tenint en compte les condicions reals d'aplicació, el moment de flexió corresponent es determina com la capacitat de moment de flexió final de l'element27.La capacitat de moment flector mesurada (Mue) així determinada es mostra a la taula 1. D'acord amb la capacitat de moment flector mesurada (Mue) i la fórmula (3) per calcular la curvatura (φ), la corba M-φ de la figura 6 pot ser traçat.Per a M = 0,2 Mue28, la rigidesa inicial Kie es considera com la rigidesa de flexió de cisalla corresponent.Quan M = 0, 6 Mue, la rigidesa de flexió (Kse) de l'etapa de treball es va establir a la rigidesa de flexió secant corresponent.
Es pot veure a partir de la corba de curvatura del moment flector que el moment flector i la curvatura augmenten de manera significativa de manera lineal en l'etapa elàstica.La velocitat de creixement del moment flector és clarament superior a la de la curvatura.Quan el moment de flexió M és de 0,2 Mue, la mostra arriba a l'etapa límit elàstic.A mesura que augmenta la càrrega, la mostra experimenta una deformació plàstica i passa a l'etapa elastoplàstica.Amb un moment de flexió M igual a 0,7-0,8 Mue, la canonada d'acer es deformarà alternativament a la zona de tensió i a la zona de compressió.Al mateix temps, la corba Mf de la mostra comença a manifestar-se com un punt d'inflexió i creix de manera no lineal, cosa que millora l'efecte combinat de la canonada d'acer i el nucli de formigó de cautxú.Quan M és igual a Mue, la mostra entra a l'etapa d'enduriment plàstic, amb la deflexió i la curvatura de la mostra augmentant ràpidament, mentre que el moment de flexió augmenta lentament.
A la fig.La figura 7 mostra les corbes de moment de flexió (M) versus deformació (ε) per a cada mostra.La part superior de la secció mitjana de la mostra està sota compressió i la part inferior sota tensió.Els extensòmetres marcats amb "1" i "2" es troben a la part superior de la peça d'assaig, els extensomètrics marcats amb "3" es troben al centre de la mostra i els extensomètrics marcats amb "4" i "5".” es troben sota la mostra de prova.La part inferior de la mostra es mostra a la figura 2. A la figura 7 es pot observar que en l'etapa inicial de càrrega, les deformacions longitudinals a la zona de tensió i a la zona de compressió de l'element són molt properes, i el les deformacions són aproximadament lineals.A la part mitjana, hi ha un lleuger augment de la deformació longitudinal, però la magnitud d'aquest augment és petita. Posteriorment, el formigó de cautxú a la zona de tensió es va esquerdar. Perquè la canonada d'acer a la zona de tensió només ha de suportar la força, i el El formigó de cautxú i la canonada d'acer a la zona de compressió suporten la càrrega junts, la deformació a la zona de tensió de l'element és més gran que la deformació a l'augment de la càrrega, les deformacions superen el límit elàstic de l'acer i la canonada d'acer entra. l'etapa elastoplàstica. La taxa d'augment de la tensió de la mostra va ser significativament superior al moment de flexió i la zona plàstica va començar a desenvolupar-se fins a la secció transversal completa.
Les corbes M-um de cada mostra es mostren a la figura 8. A la fig.A la figura 8, totes les corbes M-um segueixen la mateixa tendència que els membres tradicionals del CFST22,27.En cada cas, les corbes M-um mostren una resposta elàstica en la fase inicial, seguida d'un comportament inelàstic amb rigidesa decreixent, fins que s'assoleix gradualment el moment de flexió màxim admissible.Tanmateix, a causa dels diferents paràmetres de prova, les corbes M-um són lleugerament diferents.A la fig.8a.La capacitat de flexió admissible de la mostra SB2 (factor de cisalla λ = 4) és un 6,57% inferior a la de la mostra SB1 (λ = 5) i la capacitat de flexió de la mostra SB3 (λ = 3) és més gran que la de la mostra SB2 (λ = 4) 3,76%.En termes generals, a mesura que augmenta la relació cisalla-span, la tendència del canvi en el moment admissible no és òbvia.La corba M-um no sembla estar relacionada amb la relació cisalla-span.Això és coherent amb el que van observar Lu i Kennedy25 per a bigues CFST amb relacions de cisalla a amplitud que van d'1,03 a 5,05.Una possible raó per als membres CFST és que a diferents proporcions de cisallament, el mecanisme de transmissió de força entre el nucli de formigó i les canonades d'acer és gairebé el mateix, cosa que no és tan obvi com per als membres de formigó armat25.
De la fig.La figura 8b mostra que la capacitat de càrrega de les mostres SB4 (r = 10%) i SB1 (r = 20%) és lleugerament superior o inferior a la de la mostra tradicional CFST SB5 (r = 0), i va augmentar un 3,15 per cent i va disminuir en 1,57 per cent.Tanmateix, la rigidesa de flexió inicial (Kie) de les mostres SB4 i SB1 és significativament superior a la de la mostra SB5, que són del 19,03% i del 18,11%, respectivament.La rigidesa a la flexió (Kse) de les mostres SB4 i SB1 en la fase operativa és un 8,16% i un 7,53% superior a la de la mostra SB5, respectivament.Mostren que la taxa de substitució del cautxú té poc efecte sobre la capacitat de flexió, però té un gran efecte sobre la rigidesa de flexió dels exemplars RuCFST.Això pot ser degut al fet que la plasticitat del formigó de cautxú en mostres de RuCFST és superior a la plasticitat del formigó natural en mostres CFST convencionals.En general, les esquerdes i esquerdes en el formigó natural comencen a propagar-se abans que en el formigó amb cautxú29.A partir del mode de fallada típic del formigó base (Fig. 4), les esquerdes de la mostra SB5 (formigó natural) són més grans i denses que les de la mostra SB1 (formigó de cautxú).Això pot contribuir a la major restricció que proporcionen les canonades d'acer per a la mostra de formigó armat SB1 en comparació amb la mostra de formigó natural SB5.L'estudi Durate16 també va arribar a conclusions similars.
De la fig.La figura 8c mostra que l'element RuCFST té una millor capacitat de flexió i ductilitat que l'element de tub d'acer buit.La resistència a la flexió de la mostra SB1 de RuCFST (r=20%) és un 68,90% superior a la de la mostra SB6 de la canonada d'acer buida, i la rigidesa a la flexió inicial (Kie) i la rigidesa a la flexió en l'etapa d'operació (Kse) de la mostra SB1 són del 40,52% respectivament., que és superior a la mostra SB6, va ser un 16,88% superior.L'acció combinada de la canonada d'acer i el nucli de formigó de cautxú augmenta la capacitat de flexió i la rigidesa de l'element compost.Els elements RuCFST presenten bones mostres de ductilitat quan estan sotmesos a càrregues de flexió pures.
Els moments de flexió resultants es van comparar amb els moments de flexió especificats en els estàndards de disseny actuals, com ara les normes japoneses AIJ (2008) 30, les normes britàniques BS5400 (2005) 31, les normes europees EC4 (2005) 32 i les normes xineses GB50936 (2014) 33. moment de flexió (Muc) al moment flector experimental (Mue) es dóna a la taula 4 i es presenta a la fig.9. Els valors calculats d'AIJ (2008), BS5400 (2005) i GB50936 (2014) són un 19%, un 13,2% i un 19,4% inferiors als valors experimentals mitjans, respectivament.El moment de flexió calculat per EC4 (2005) és un 7% per sota del valor mitjà de prova, que és el més proper.
S'investiguen experimentalment les propietats mecàniques dels elements RuCFST sota flexió pura.A partir de la investigació es poden extreure les següents conclusions.
Els membres provats de RuCFST van mostrar un comportament similar als patrons CFST tradicionals.Amb l'excepció de les mostres de tubs d'acer buides, les mostres de RuCFST i CFST tenen una bona ductilitat a causa del farciment de formigó i formigó de cautxú.
La relació de cisalla a span va variar de 3 a 5 amb poc efecte sobre el moment provat i la rigidesa a la flexió.La taxa de substitució del cautxú pràcticament no té cap efecte sobre la resistència de la mostra al moment de flexió, però té un cert efecte sobre la rigidesa de flexió de la mostra.La rigidesa a la flexió inicial de l'espècimen SB1 amb una relació de substitució de cautxú del 10% és un 19,03% superior a la de l'espècimen tradicional CFST SB5.L'Eurocodi EC4 (2005) permet una avaluació precisa de la capacitat de flexió final dels elements RuCFST.L'addició de cautxú al formigó base millora la fragilitat del formigó, donant als elements confucians una bona tenacitat.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP i Yu, ZV Acció combinada de columnes tubulars d'acer de secció rectangular plenes de formigó en cisalla transversal.estructura.Concret 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX i Li, W. Assajos de canonades d'acer ple de formigó (CFST) amb columnes STS inclinades, còniques i curtes.J. Construcció.Tanc d'acer 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Estudis de proves sísmiques i d'índex de rendiment de parets de blocs buits reciclats plens d'estructura tubular d'acer agregat reciclat.estructura.Concret 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Experimentació i disseny de tubs curts d'acer farcits de formigó de cautxú.projecte.estructura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B. i Gupta, AK Nova anàlisi de risc de COVID-19 a l'Índia, tenint en compte el clima i els factors socioeconòmics.tecnologies.previsió.societat.obert.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. i Goyal, MK Nou sistema d'avaluació de riscos i resiliència al canvi climàtic de les infraestructures crítiques.tecnologies.previsió.societat.obert.165, 120532 (2021).
Liang, Q i Fragomeni, S. Anàlisi no lineal de columnes rodones curtes de canonades d'acer plenes de formigó sota càrrega axial.J. Construcció.Resolució Acer 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. i Lam, D. Comportament de les columnes rodones de cintes convencionals i de formigó d'alta resistència fetes de canonades d'acer denses.J. Construcció.Dipòsit d'acer 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Investigació experimental de les característiques de compressió excèntrica de columnes tubulars rectangulars de formigó armat conformat en fred d'alta resistència.Universitat J. Huaqiao (2019).
Yang, YF i Khan, LH Comportament de columnes curtes de canonades d'acer plenes de formigó (CFST) sota compressió local excèntrica.Construcció de paret prima.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL i Castro, JM Avaluació experimental de les característiques cícliques d'una biga-columna tubular d'acer farcida de formigó de secció octogonal.projecte.estructura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH i Hicks, S. Una revisió de les característiques de resistència de les canonades d'acer circulars plenes de formigó sota flexió pura monòtona.J. Construcció.Dipòsit d'acer 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Model de tensió de corda i rigidesa a la flexió de CFST rodó en flexió.interior J. Estructura d'acer.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. i Li, L. Propietats mecàniques de columnes curtes de tubs d'acer quadrats de formigó de cautxú sota càrrega axial.J. Nord-est.Universitat (2011).
Duarte, APK et al.Estudis experimentals de formigó de cautxú amb tubs curts d'acer sota càrrega cíclica [J] Composició.estructura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW i Chongfeng, HE Estudi experimental de les característiques de la compressió axial de tubs d'acer rodons plens de formigó de cautxú.Formigó (2016).
Gao, K. i Zhou, J. Prova de compressió axial de columnes quadrades de canonades d'acer de parets primes.Revista de tecnologia de la Universitat de Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G i Wang E. Estudi experimental de columnes curtes rectangulars de formigó armat després de l'exposició a alta temperatura.Concret 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. i Wang, E. Estudi experimental de columnes tubulars d'acer plenes de formigó i cautxú rodones sota compressió axial després de l'exposició a alta temperatura.Formigó (2019).
Patel VI Càlcul de bigues-columnes tubulars curtes d'acer amb càrrega uniaxial amb un extrem rodó farcit de formigó.projecte.estructura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH i Zhao, SL Anàlisi del comportament de flexió de tubs d'acer rodons de parets primes plens de formigó.Construcció de paret prima.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS i Hunaiti Yu.M.Estudi experimental de les propietats dels tubs d'acer farcits de formigó que conté pols de cautxú.J. Construcció.Dipòsit d'acer 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Mètode de prova de tracció a temperatura normal per a materials metàl·lics (China Architecture and Building Press, 2010).
Hora de publicació: 05-gen-2023